然而对软土的鉴别由于各省区各公路工程的软土成因不尽相同，故而其性质也千差万别，滨海、谷地、河滩、湖沼等各处辨别也应区别对待，不宜生搬硬套标准。因此我们对本路段的主要软基取样并作了试验，所得数据如下
桩号 深度（m） 天然含水量w（%） 天然密度ρ（g/cm3） 比重γ 液限wl（%） 塑限wp（%） 塑指 孔隙比e（%） 孔隙率n（%） 饱和度Sr（%）
K177+140 4 37.3 1.446 2.723 30.6 20.3 10.3 1.583 61.3 64.2
K177+140 2 39.7 1.357 2.723 30.9 20.5 10.4 1.799 64.3 60.1
K174+800右4米 2 48.5 1.186 2.723 45.1 26.7 18.4 2.404 70.6 54.9
K175+430左13米 2 50.4 1.118 2.681 59.8 32.2 27.6 2.606 72.3 51.9
DK0+370左1米 1 51.4 1.120 2.783 / / / 2.762 73.4 51.8
EK0+150右2米 1．5 59.4 1.018 2.591 46.5 29.2 17.3 3.057 75.4 50.3
由以上数据分析可得出以下规律：
1． 一般天然细粒土的天然密度在1.60~1.75 g/cm3之间，而水又是不可压缩的,密度远小于土的天然密度1.60~1.75 g/cm3,所以对于同样的土质含水量的增加必然导致土体干密度的减小。
2．液塑限的因素。由以上结果分析，液塑限对软基的断定并非必然的连系,事实上,在本工程中,我们遇到了相当多的高液限土(约为60%),并且用这些高液限土填筑路基,若处理得当效果也不错。当然了,高液限土(wl>50%)是一种不适宜材料, 击实试验表明液限大,最佳含水量也较大,自然对应的最大干密度就会较小,一般高液限粘土的最大干密度为1.55~1.65g/cm3。
3．孔隙比。孔隙比与含水量有较大的关系，其公式为e0=Gρw（1+w）/ρ-1
（式中：ρw为水的密度，G为土粒比重，ρ为湿密度，w为含水量）
其中若w较大将导致分母ρ较小，必然导致e0较大。事实上，软土的G并未见有特别之处，因此可以说w较大程度地决定了e0的大小。
本工程推荐使用荷兰轻型触探仪来鉴别软土，其构造如下图，
使用方法：开沟清表30cm厚之后的连续第3个晴天,现场测试地基,当满足Cu≥25Kpa时即位软土深度，软基探测每断面间距10米，布置5个测点，或以5mx5m方格网“十”字角点作为触点。该仪器应经过原状土试验，进行偏差校正，一般地
Rd=m2hN/（20（Ti+M）A）
Cu=0.02Rd
式中：Rd——动贯入阻力（Kpa）
Cu——不排水抗剪强度（Kpa），土的抗剪强度为τ=σּtgΨ+c, τ与作用在滑动面上的正应力无关,故记τmax=Cu。也有依据紧密程度取Cu=（0.02~0.033）Rd的
h——降落高度0.5米
20——贯入深度20cm
Ti——净重（限位器、导杆、探头、及杆件总和）。本试验室触探仪的Ti为8.35kg,若加杆每根2.45kg。
M——锤质量10.35kg
N——贯入每20cm的锤击次数
A——探头面积5cm2
在实际使用中，我们发现，荷兰轻型触探仪对较深软土的适应性并不太好，很典型的软基，若深度超过1.5米,荷兰触探仪就处于失效状态，因为软泥对探杆的吸附作用已经成为不可忽略的因素。
另外还提出了钢钎插探的方法。该法很不实用，因为深度稍大（如1米），钢钎很难插进和拔出。
